其老化機(jī)理可能是因?yàn)楣柰Y(jié)構(gòu)密封膠
固化后同時(shí)受水和熱的影響。水有兩方面的作用：其一使硅酮結(jié)構(gòu)密封膠進(jìn)一步交聯(lián)，分子鏈逐漸加長，分子間內(nèi)聚力增加，從而使強(qiáng)度增加；其二則使其發(fā)生水解而降解，導(dǎo)致強(qiáng)度降低。熱的作用在短時(shí)間內(nèi)會加快自由基反應(yīng)的交聯(lián)過程，使強(qiáng)度增加，但長期的熱作用反而會促使膠的老化，使強(qiáng)度下降。從而使得單組分硅酮結(jié)構(gòu)密封膠在55℃熱水下，剝離強(qiáng)度先增加，隨后隨時(shí)間的延長而下降。
對于四種雙組分試樣，標(biāo)態(tài)時(shí)，A、B、D與氟碳噴涂的鋁型材不涂底漆時(shí)(底漆只用在粉末噴涂上)粘結(jié)較差，B、D與陽極氧化的鋁型材不涂底漆時(shí)粘結(jié)較差，D與粉末噴涂的鋁型材涂底漆后粘結(jié)較差。對于老化后的試樣，D與氟碳噴涂的鋁型材不涂底漆時(shí)粘結(jié)較差，A、C與陽極氧化和粉末噴涂的鋁型材粘結(jié)較差。對于與粉末噴涂的鋁型材粘結(jié)后的雙組分試樣，涂底漆后，A的剝離破壞面積由100％下降為30％，剝離強(qiáng)度有較大提高，其余試樣影響較小。
對于隨老化時(shí)間影響較小的雙組分硅酮結(jié)構(gòu)密封膠，表明在養(yǎng)護(hù)期間，兩種組分可能已基本完全反應(yīng)，鏈段已充分交聯(lián)，在55℃熱水下老化時(shí)，水解和熱作用同時(shí)進(jìn)行，降解和交聯(lián)的競爭大致相當(dāng)，使得剝離強(qiáng)度變化幅度較小。當(dāng)降解大于交聯(lián)時(shí)，剝離強(qiáng)度下降。對于標(biāo)態(tài)時(shí)與型材表面粘結(jié)較差，經(jīng)熱水老化后反而粘結(jié)性能提高的現(xiàn)象，可能是因?yàn)椋煌砻嫣幚淼匿X型材因表面處理的方式不一樣，涂層成分不一樣造成膠與型材界面粘結(jié)不充分，隨著老化的進(jìn)行，短期的熱水作用促進(jìn)了界面各組分的交聯(lián)，從而使得剝離強(qiáng)度提高。
2．2 90℃熱水下不同表面處理的鋁型材對單、雙組分硅酮結(jié)構(gòu)密封膠長期粘結(jié)性的影響與55℃熱水老化相比較，9O℃熱水老化條件苛刻，大部分結(jié)構(gòu)膠密封膠本體己變軟、變黏。從表3可知，b90℃熱水下老化條件下對多種表面粘結(jié)性最優(yōu)，其他膠對M及Md表面均100％粘結(jié)破壞；90℃熱水下老化0表面的粘結(jié)穩(wěn)定性最優(yōu)；F次之。90℃熱水老化后各樣品粘結(jié)破壞強(qiáng)度見表4。
由表4可知，90℃熱水老化條件下b對多種表面處理型材的剝離強(qiáng)度最大，粘結(jié)性最優(yōu)；其余粘結(jié)穩(wěn)定性均較差。在三種表面處理的型材中，M/Md表面粘結(jié)后耐90~C熱水條件下老化最差。所有的雙組分樣品均表現(xiàn)為較低的剝離強(qiáng)度，其性能大幅下降直至失去使用價(jià)值， 因此對硅酮結(jié)構(gòu)密封膠的選擇必須慎重。
3 結(jié)論
(1)F表面與多種膠常溫粘結(jié)欠佳，但熱水處理1500h內(nèi)改善；O表面與多種膠常溫粘結(jié)欠佳，但熱水處理1000 h內(nèi)改善；M表面與多種膠常溫粘結(jié)良好。Md的平均粘結(jié)破壞面積最小，表明涂底漆后粘結(jié)穩(wěn)定性提高，表面粘結(jié)穩(wěn)定性優(yōu)。
(2)對于55℃單組分樣品，隨著老化時(shí)間的延長，基本上1000 h時(shí)各試樣剝離強(qiáng)度最高；隨后隨著時(shí)問的延長，達(dá)到2000h時(shí)，強(qiáng)度普遍下降。雙組分樣品的強(qiáng)度普遍低于同條件下的單組分樣品，且熱水對其的老化影響要小于單組分樣品。
(3)在90℃高溫下，樣品與氟碳噴涂和陽極氧化表面處理的鋁型材的粘結(jié)性能要優(yōu)于與粉末噴涂的鋁型材。粉末噴涂的鋁型材由于涂層在高溫下與型材的附著力已失效，除b夕l，其余樣品均表現(xiàn)為完全界面破壞。【完】
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