斷口和上例一樣，很明顯的分為兩個(gè)部分，第一部分在背栓孔底部附近的斷口比較平滑，斷口面不夠平整，與表面的夾角不等于90°，這部分?jǐn)嗫诘拿娣e約占斷口總面積的10%。第二部分的斷口比較粗糙平整，與表面的夾角約等于90°，其面積約占斷口總面積的90%。
圖一
圖二
圖三
三 裂紋原因淺析
3．1 從第一部分?jǐn)嗫谄拭婵煽闯觯鸭y起源于背栓底孔，發(fā)展到一定的長(zhǎng)度后，（約為裂紋總長(zhǎng)度的10%～6%），就產(chǎn)生了失穩(wěn)脆斷，因此，就有第二部分?jǐn)嗫诘奶卣鳎麄�(gè)斷口是比較典型的符合
斷裂力學(xué)理論的低
應(yīng)力失穩(wěn)脆斷斷口。某幕墻工程微晶玻璃板裂紋狀況及斷口的特征，和微晶玻璃板的試驗(yàn)結(jié)果幾乎完全一致，這表明幕墻工程微晶玻璃板裂紋原因有一定規(guī)律性。
3．2 打孔工藝欠妥。以上兩個(gè)實(shí)例都采用的是
鉆孔后，再擺動(dòng)擴(kuò)孔，在底孔根部造成損傷。微晶玻璃比普通石材硬、
脆性大，鉆頭容易
磨損，照搬普通石材的打孔方法和工藝，更易使孔根部產(chǎn)生裂紋或損傷，破裂很大可能起源于背栓底孔這些加工裂紋或損傷。
3．3 裝配不妥。三點(diǎn)定面，采用了四個(gè)背栓的結(jié)構(gòu)，三個(gè)背栓無(wú)間隙裝配，按幾何學(xué)三點(diǎn)定面的原理，不會(huì)產(chǎn)生附加裝配應(yīng)力，若第四個(gè)背栓也是無(wú)間隙裝配，
加工精度很難做到四點(diǎn)共面，容易形成強(qiáng)迫裝配，產(chǎn)生附加裝配應(yīng)力。每塊兩個(gè)背栓的計(jì)算應(yīng)力大于每塊四個(gè)背栓的計(jì)算應(yīng)力，試驗(yàn)結(jié)果正好相反，前者有15塊，但一塊都不破；后者有9塊，卻破裂兩塊，證實(shí)了以上分析。也就是說(shuō)起源于背栓底孔這些加工裂紋或損傷，在強(qiáng)迫裝配應(yīng)力或者強(qiáng)迫裝配應(yīng)力和外
荷載產(chǎn)生的應(yīng)力共同作用下，裂紋沿邊角45°發(fā)展，當(dāng)發(fā)展到一定尺寸后，就產(chǎn)生失穩(wěn)性的低應(yīng)力脆斷，第一斷口剖面相當(dāng)于裂紋失穩(wěn)斷裂前的斷口；第二斷口剖面相當(dāng)于裂紋失穩(wěn)斷裂后的斷口，這兩種斷口剖面都和典型的玻璃等
脆性材料的失穩(wěn)低應(yīng)力脆性破斷特征相吻合。
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